Такий фільтр значно послаблює сигнали, частота яких перевищує його резонансну частоту. Наприклад, придушення другої гармоніки основного сигналу становить приблизно 20 дб. Придушення сигналів нижчих частот дещо гірше, і відбувається в основному за рахунок нерівномірності характеристичного опору П-контура. При конструюванні передавачів для односмуговою зв'язку використовуються методи послідовних перетворень. При цьому крім основного можуть з'явитися побічні сигнали з частотами як вище, так і нижче основного сигналу.
Рис.1
Другим недоліком П-контура є залежність параметрів від частоти. Як видно з рис. 1,б, характеристичний опір контуру особливо сильно змінюється поблизу резонансної частоти, що призводить до необхідності підстроювання контуру навіть в межах одного діапазону. При переході ж на інший діапазон доводиться змінювати значення всіх елементів, у зв'язку з чим такі контури зазвичай мають три органу налаштування.
При використанні сучасних добре узгоджених антенно-фідерних пристроїв стає можливим виконати вихідні контури передавача бесподстроечными.
Якщо розглянути Р-образне полузвено смугового фільтра типу "К" (рис. 2, а), то можна побачити, що в межах смуги пропускання характеристичне опір фільтра активно і мало змінюється в залежності від частоти (рис.2,б). Однак цей фільтр містить дві котушки індуктивності, а також вимагає, щоб опору навантаження були рівні, що нездійсненно в реальних умовах.
Рис.2
Елементи смугового фільтра розраховуються за такими формулами:
Шляхом послідовних перетворень смуговий фільтр може бути перетворений в трансформаторний фільтр (рис. 3).
де L1, L2, С1 і С2 розраховані за формулами (1).
Рис.3
Перетворений контур складається з двох індуктивно зв'язаних котушок (розташованих на одному каркасі) і двох конденсаторів.
Розрахунки показують, що значення ємності Св для всіх аматорських діапазонів приблизно дорівнює вихідний ємності більшості генераторних ламп. Ємність Сп виходить малою, що дозволяє замінити її межнпткошш ємністю котушок Lп і Lв. Практично такий контур може бути виконаний у вигляді двох котушок індуктивності, розташованих на одному каркасі і пов'язаних між собою індуктивної та ємнісної зв'язками (рис. 4). Контур може бути включений як на виході, так і на вході кінцевого каскаду передавача, якщо крайовий каскад виконаний у вигляді окремої конструкції. В останньому випадку підсилювач потужності буде мати лише один орган налаштування - перемикач діапазонів. При раціональному виборі частот гетеродинов такий контур можна використовувати і в змішувальних каскадах передавача, що усуне необхідність налагодження і сполучення проміжних каскадів.
Рис.4
Розрахунок бесподстроечных контурів проводять в наступному порядку
1. Вибирають смугу пропускання контуру (частоти f1 і f2). Для отримання досить прийнятних значень елементів контуру смуга пропускання повинна складати не менше 5% від середньої частоти діапазону.
2. Для обраного опору навантаження (хвильового опору кабелю) розраховують за формулами (1) значення елементів вихідного фільтра.
3. Знаходять значення n2 для обраного опору навантаження і необхідного опору анодного контуру (отриманого при розрахунку вихідного каскаду передавача).
4. За формулами (2) розраховують елементи контуру і значення коефіцієнта зв'язку К.
5. Вибирають каркас і діаметр проводу. Для обмоток L, L п і L"п при потужності передавача до 100 вт слід Вибирати провід не тонше 1 мм Діаметр дроту для обмотки L може бути взятий меншим в 1,5-2 рази. Краще всього застосовувати провід ПЕВ-2, що має велику електричну міцність.
6. Розраховують кількість витків бифилярной намотування L та L"п для отримання необхідного значення Сп.
7. Розраховують кількість витків обмоток L і L п (за відомою індуктивності).
8. За відомим коефіцієнтом зв'язку До обмотки розміщують на каркасі.
Розрахунки за пунктами 6, 7 і 8 виробляються по загальновідомих формулах, наявних в радиотехнинеских довідниках.
Проведений розрахунок є орієнтовними, тому виготовлені з розрахунку контури необхідно настроїти в реальних умовах. Настройка проводиться шляхом зняття кривих зміни анодного струму лампи при змін частоти збудливого напруги (рис. 5).
Рис.5
При знятті кривих контур повинен бути навантажений на безындукционный резистор з опором, рівним хвильовому опору кабелю.
Припустимо, що крива спочатку має вигляд 1. Якщо зменшити число витків обмотки L п, крива матиме вигляд 2. Якщо перемістити обмотку L в (або її частина) вгору, крива прийме вигляд 3. Збільшення кількості витків бифилярной намотування дає криву 4. Крива 5 відповідає правильно налаштованому контуру.
У таблиці наведені числа витків котушок, розраховані для опір анодного навантаження 3900 ом, хвильового опору фідера 50 ом і каркаса діаметром 25 мм
Діапазон,МГц
Число витків, провід, мм
Відстань між L та L", мм
Примітка L і L"п біфілярно
L в
L п
3,5
14 ПЕВ-2 1,6
12 ПЕВ-2 1,6 +56 ПЕВ-2 0,5
24 ПЕВ-2 1,6
Впритул
L п поверх бифилярной обмотки
7
7 ПЕВ-2 1,6
4 ПЕВ-2 1,6 +35 ПЕВ-2 0.5
10 ПЕВ-2 1,6
5
Те ж
14
5 ПЕВ-2 1,8
21 ПЕВ-2 0.5
7+3 ПЕВ-2 1,6
10
3 витка L п
поверх бифилярной обмотки
21
3 ПЕВ-2 1.6
17 ПЕВ-2 0.5
7 ПЕВ-2 1,6
16
-
28
2 ПЕВ-2 1,6
12 ПЕВ-2 0.5
6 ПЕВ-2 1,6
25
-
Автор: Ст. Кущів (UA3FN); Публікація: М. Большаков, rf.atnn.ru