При будівництві компактного підсилювача потужності (РОЗУМ) для радіостанції альтернативи обдувным лампам немає. Це підтверджує і зарубіжна практика, так як лампи використовуються в більшості сучасних фірмових підсилювачів.
Одним з важливих конструктивних елементів підсилювача можна назвати систему охолодження лампи. Інформації щодо проектування таких систем в літературі практично немає, і це, напевно, найбільше "біла пляма" в "усилителестроении". Між тим ці відомості важливі, так як компонування РОЗУМ залежить від конструкції системи охолодження, і при помилковому рішенні потрібно трудомістка переробка. Систему охолодження необхідно робити правильно відразу.
У пропонованій статті викладено практичні обґрунтування конструктивних параметрів систем повітряного охолодження генераторних ламп.
Вибір оціночних параметрів при випробуваннях систем охолодження та методика вимірювань
У паспорті потужних генераторних ламп завод-виробник вказує умови охолодження і максимально допустиму температуру її конструктивних елементів [1]. Тому першим і основним оціночним параметром при порівнянні різних систем охолодження працює радіолампи прийнята максимальна температура анодного тепловідведення \max-
Охолодження лампи залежить від подачі (витрати) повітря вентилятором [1]. Тому для найбільш ефективного використання повітряного потоку повітряний тракт підсилювача повинен мати мінімальний аеродинамічний опір (надалі опір). Воно, загалом, обумовлено місцем розташування вентилятора, формою радіолампи, її панелі і конфігурацією воздуховода.
Рухомий в повітроводі потік характеризується швидкістю v, м/с, і подачею V=v-s, м3/з, де s - площа поперечного перерізу повітропроводу в місці виміру швидкості, м2 [2]. Всяке опір на шляху повітряного потоку викликає зменшення швидкості, а отже, втрату подачі.
Ці величини можна використовувати для оцінки опору повітряного тракту. Тому другим оціночним параметром при порівняльних випробуваннях систем охолодження прийнята величина зниження подачі AV, виражена в % AV = [(Vб-V)/Vб]-100%,
де V - подача вентилятора в системі охолодження, м3/год;
Vб - подача вентилятора в базовому варіанті, з яким відбувається порівняння, м3/ч.
Наприклад, подача вентилятора, встановленого в порожньому повітропроводі, Vб= 120 м3/ч. При розміщенні в повітроводі панелі з радиолампой подача зменшилася до 53 м3/ч. Зниження подачі з-за їх опору буде
AV = [(120-53)/120]-100 % = 56 %.
Другий допоміжний параметр може бути використаний при порівнянні систем охолодження без працюючої радіолампи.
Для експериментів була випробувана система охолодження лампи ГУ-84Б, що складається з стандартної панелі, повітроводів з внутрішнім діаметром 112 мм і вентилятора.
Вона дозволяла відчувати різні системи охолодження і їх окремі елементи. Під час випробувань радиолампа працювала як теплогенератор, тобто вся підводиться до анода потужність РА перетворювалася в тепло.
Подача повітря визначалася крильчатим анемометром (призначений для випробувань вентиляційних систем) [2], розташованим безпосередньо за воздуховодом.
Температура вимірювалася цифровим мультиметром М838 з термопарою. Похибка вимірювання становила ±3° при t < 150 °С і ±3 % при t > 150 °С. Температура визначалася після десятихвилинної роботи лампи у вимірюваному режимі.
Системи охолодження з осьовим вентилятором
Практично можливі чотири варіанти обдування радіолампи: бічний, осьовий припливне, осьовий витяжний та осьової двовентиляторний припливно-витяжною. Оптимальний з них визначався практично по ефективності охолодження.
Для випробувань був застосований вентилятор осьовий суцільнометалевий TYP 4658N з діаметром крильчатки 110 мм і n = 2200 об/хв. Подача вентилятора в порожньому повітропроводі - 120 м3/ч.
При бічному охолодженні (рис. 1) холодне повітря проходить тільки через частину ребер тепловідведення лампи і поверхня охолодження скорочується до 9…21 раз (табл. 1). Поліпшити охолодження можна, збільшивши швидкість повітря, але при цьому зростуть габарити і шум вентилятора. Неефективність схеми очевидна. Завод-виготовлювач також не рекомендує використовувати бічний обдув для ламп, розрахованих на осьовій прохід повітря [1 ].
Результати випробувань витяжна (рис. 2) і припливної (рис. 3) систем охолодження представлені в табл. 2.
Вимірювання показали, що подача вентилятора в витяжній системі (53 м3/год) в 2,4 рази більше, ніж у припливної (22 м3/год). Якщо виробляти порівняння по температурі тепловідведення, яку можна виміряти більш точно, то tAmax = 130 °С досягається в припливної схемою при РА = 240 Вт, а в витяжній схемою tAmax = 126 °С при РА = 460 Вт. Отже, витяжний вентилятор відводить приблизно в два рази більше тепла, ніж припливне.
Для людини, що звикла мати справу з електричними схемами, такий результат може здатися несподіваним. Дійсно, будь-резистор викликає однакове падіння напруги незалежно від того, з якої сторони від джерела живлення він розташований. Закони руху повітря відрізняються від закону Ома, і аеродинамічний опір лампи з панеллю в даному випадку залежить від місця розташування вентилятора. Отриманий результат пояснюється наступним.
Потік повітря, що виходить з осьового вентилятора, не прямоточний, а завихрення (закручений, як нитки в вітом канаті), і він надходить у кільцеву щілину панелі не перпендикулярно, а під кутом (рис. 3). Завихрення повітря при вході в панель веде себе як камінь, кинутий у воду під кутом; багаторазово відскакуючи від неї, перш ніж зануритися. Тому 82 % подачі вентилятора втрачається на терті між окремими шарами потоку. Це значно погіршує відведення тепла.
При роботі витяжного вентилятора під дією розрядження проходить через лампу прямоточний потік, тому величина зниження подачі значно менше. У цьому випадку вона в основному обумовлена лобовим зіткненням з катодом.
Недостатню подачу повітря можна збільшити двома способами: застосувати більш потужний вентилятор або встановити другий вентилятор співвісно з першим. Для визначення кращого способу були випробувані двовентиляторні системи охолодження.
Встановлено, що ефективність подачі спарених вентиляторів залежить від відстані між ними. При відстані 30 мм приріст подачі склав 5 %. Причина, очевидно, в тому, що закручений повітряний потік від першого вентилятора потрапляє на лопаті другого під неоптимальним кутом, не захоплюється цими лопатями, а відбивається від них. З збільшенням відстані до 100 мм подача зростає на 30 %, так як потік повітря від першого вентилятора набуває осьову спрямованість і більш успішно захоплюється лопатями другого вентилятора. Очевидно, зі збільшенням відстані ефективність другого вентилятора буде зростати. Але довгий повітропровід збільшить габарити і утруднить компонування. Тому застосування здвоєних вентиляторів невиправдано.
Спільна робота двох джерел (перетворювачів) енергії всігда була непростим завданням і вимагала застосування спеціальних технічних рішень. Очевидно, що для узгодженої роботи вентиляторів слід підбирати відстань між ними, форму і взаємне розташування лопатей, а також встановлювати "випрямляючий" повітряний потік пластини. У будь-якому випадку ця задача вже виходить за рамки "усилителестроения".
Осьова двовентиляторная припливно-витяжна схема охолодження показана на рис. 4.
За результатами вимірювань, наведеним у табл. 3, видно, що після приєднання до витяжний схемою другого, припливного, вентилятора подача повітря зросла тільки на 20 %, a tAmax зменшилася на 8 %. Отже, застосування другого, припливного, вентилятора неефективно. Причини цього явища вже розглянуті вище.
За результатами випробувань різних варіантів охолодження з осьовими вентиляторами можна зробити наступні висновки:
1. Оптимальною є витяжна система охолодження з одним вентилятором, забезпечує необхідну подачу повітря.
2. Застосування другого вентилятора для збільшення подачі невиправдано при будь-якій системі охолодження.
Обгрунтування конструктивних параметрів витяжної системи охолодження з осьовими вентилятором
При РА = 460 Вт і В зазорі між тепловідводом лампи і воздуховодом, що дорівнює 7 мм, відстань А між вентилятором і анодним тепловідводом встановлювалося рівним 50, 80, 115, 150 і 210 мм. Результати вимірювань показано на графіку (рис. 5).
Із зменшенням відстані до 50 мм тепловідвід лампи входить в зону завихрень перед вентилятором і tAmax зростає на 10 % через погіршення охолодження. При значному видаленні вентилятора охолодження також погіршується через зростання втрат кінетичної енергії повітря на тертя об стінки довгого воздуховода. Найкращі умови охолодження забезпечуються при А, дорівнює 1,0…1,2 діаметра вентилятора.
Температура повітря перед вентилятором по мірі віддалення від анода зменшується з 97 до 49 °С за рахунок охолодження через стінки воздуховода. Для кращої тепловіддачі вони повинні мати мінімальну товщину.
Температура лопатей менше, ніж у вхідного в вентилятор потоку повітря. Це пояснюється тим, що гаряче повітря, що виходить з вентилятора, інтенсивно перемішується із зовнішнім, швидко охолоджується сам і охолоджує зовнішні сторони лопатей вентилятора. З цієї ж причини із зменшенням А температура лопатей зростає повільніше, ніж температура гарячого повітря перед вентилятором.
Результати вимірювань наведені в табл. 4, показують залежність від tAmax величини зазору при РА = 770 Вт і А = 115 мм
При зазорі В = 0 бічна поверхня тепловідведення не бере участь у тепловіддачі і максимальна температура анода. При У = 7 мм tAmax зменшилася на 15 °С, так як в охолодженні почала брати участь бічна поверхня тепловідведення. Із збільшенням зазору до 17 мм tAmax зменшилася ще на 5 °С. При збільшенні зазору зростає швидкість повітря на зовнішній стороні тепловідведення, тому поліпшення охолодження можливо, але різниця з попереднім досвідом не перевищує помилки вимірювання. Отже, для ефективного охолодження зовнішньої поверхні тепловідведення лампи досить зазору 5… 10 мм.
З урахуванням вищевикладених результатів була виготовлена і випробувана витяжна система охолодження для лампи ГУ-84Б (рис. 6).
Вимірювання показали, що tAmax досягається при РА = 770 Вт. Температура лопатей вентилятора при цьому дорівнює 73 °С, тому суцільнометалевий вентилятор при максимальної потужності забезпечить більшу надійність.
У вентиляторів з пластмасовими деталями максимально допустима робоча температура - до 60 °С [3,4].
При зростанні РА від 0 до 770 Вт tAmax збільшилася від 36 до 207 °С, а катода - від 120 до 145 °С. Отже, для охолодження катодної частини лампи, навіть при її максимальному тепловому режимі, досить витяжного вентилятора.
На рис. 7 показана залежність tAmax від часу нагріву при РА = 770 Вт охолодження при РА = 0. Час повного розігріву лампи після подачі всіх напруги - 10 хв. Час охолодження до 36 °С - 11 хв. Графік охолодження анода дозволяє розрахувати температурну поправку для вимірювання температури анода не в режимі передачі, а через проміжок часу, необхідний для відключення небезпечних напруг.
Залежність на рис. 7 пояснює, чому навіть з неефективною системою охолодження підсилювачі працездатні CW і SSB режимах.
При повсякденній роботі час передачі не перевищує, як правило, 1…2 хв і лампа просто не встигає розігрітися, а під час прийому вона швидко охолоджується. Тому інтенсивність обдування у CW і SSB режимах може бути в кілька разів нижче, ніж при безперервному випромінюванні.
Системи охолодження з відцентровим вентилятором
Випробувані три системи охолодження з відцентровим вентилятором: припливна з соосным потоком (рис. 8), витяжна (рис. 9); припливна з боковим потоком (рис. 10).
Для випробувань застосований відцентровий вентилятор з робочим колесом шириною 30 мм і діаметром 92 мм, який обертається електродвигуном КД-3,5 Ас n =1400 об/хв. Подача вентилятора в порожньому повітропроводі - 90 м3/год.
Результати випробувань показали (табл. 5), що припливне відцентровий вентилятор з соосным потоком найбільш ефективний. Його повітряний потік прямоточний і має велику швидкість v, ніж у осьового вентилятора. При тій же подачі повітря його кінетична енергія значно більше, так як вона пропорційна v2. Прямоточний швидкісний повітряний потік краще долає опір повітряного тракту, а контактуючи з лампою, забезпечує більшу тепловіддачу. Вентилятор працює в кращих умовах. Тут відбувається подача холодного повітря, отже, можна використовувати легку пластмасову крильчатку, за рахунок цього зменшити навантаження на підшипники, і продовжити їх ресурс. Електродвигун екранований від ВЧ випромінювання стінками вхідного відсіку. Використання електродвигуна з підшипниками з пористої бронзи дозволило максимально знизити рівень шуму.
Неефективність обдування припливної системи з боковим потоком (рис. 10) видно без випробувань, так як повітря, ударяючись в стінку, втрачає більшу частину кінетичної енергії і тільки потім, рикошетом, направляється до лампи. Вимірювання проведені, щоб порівняти кількісні показники цієї та інших систем. Результати випробувань (табл. 6) показали, що найменші втрати досягаються при мінімальних розміри вхідного відсіку, тобто коли він фактично є продовженням воздуховода з боковим вихідним отвором. У цьому випадку подача, порівняно з соосным потоком (рис. 8, табл. 6), менше в 2,8 рази, a tA max вище 70° С або в 1,7 рази.
Перевага системи з боковим потоком спрощення монтажу вентустановки. Її можна розмістити з будь-якого боку від лампи і зберегти невелику висоту корпуса РОЗУМ. Недолік - найгірший тепловідвід з-за значної втрати подачі вентилятора (80 …85 %) при повороті повітряного потоку.
Зазначена система використовується у фірмових РОЗУМ. Вона працездатна при застосуванні малогабаритних ламп (ГУ-74Б, ГУ-91Б), яким потрібен невеликий витрата повітря [5].
Вплив анодного кріплення на охолодження лампи
Суттєвої різниці в охолодженні лампи з "анодним кріпленням" і без нього немає. При неодноразовому порівнянні tA max у лампи, закріпленої в фірмовому анодному кільці і без такого кріплення, різниця була в межах помилки вимірювання (при інших рівних умовах).
Кріплення за анодне кільце необхідно для надійної фіксації лампи. Але якщо в розпорядженні користувача виявилася панель без анодного кільця, її теж можна застосувати. Інструкція дозволяє для кріплення лампи в панелі робити упор на кільце другої сітки з притиском лампи з боку анода [1]. Для здійснення такого кріплення замість відсутнього фірмового анодного кільця встановлюється повітропровід, в якому на ізоляторах розміщується упор для притиснення лампи з боку анода. Такий спосіб особливо зручний при використанні витяжний схеми охолодження з осьовим вентилятором.
Визначення подачі вентилятора в SSB і CW режимах
Всі вищевказані результати вимірювань були отримані після 10 хвилинної роботи лампи, що відповідає моделювання режиму безперервного випромінювання. Для SSB і CW середнє тепловиділення на аноді буде значно менше. В цьому випадку обороти вентилятора (а отже, і шум) можуть бути істотно зменшені.
В залежності від тривалості роботи на передачу співвідношення часу RX/TX, виду випромінювання, струму спокою і пік фактора SSB сигналу середня потужність, що розсіюється на аноді, може зменшитися в кілька разів. Наприклад, при роботі CW, враховуючи паузи, середня потужність складе 60. ..70 % від режиму "настройка". Під час прийому лампа швидко охолоджується (див. рис. 7). Якщо взяти співвідношення RX/TX 1:1 і час передачі (1 …2 хв), то час прийому може бути зараховано в розрахунку середнього тепловиділення на лампі. В режимі CW воно буде приблизно в 3 рази менше, ніж при безперервному випромінюванні.
Використовуючи знайдений коефіцієнт і ККД підсилювача, легко обчислити вихідну потужність, при якій випробувана система зможе охолоджувати лампу. Але це приблизний розрахунок, заснований на ряді допущень.
Точні розрахунки тепловиділення на аноді в режимах CW і SSB складні і невиправдані. Більш просто визначити необхідну подачу (обороти) вентилятора по температурі анода в реальних умовах експлуатації.
Наприклад, у системі охолодження РОЗУМ на ГУ-43Б [6] обертів вентилятора були зменшено так, щоб при роботі SSB теплова захист лампи спрацьовувала через 15 хвилин. Цього більш ніж достатньо для будь-якої практичної роботи. В результаті регулювання шум вентилятора став менше, ніж шум з динаміка при середній гучності.
Грамотно виконана система охолодження забезпечить оператору комфортну радіозв'язок на динамік, а радиолампа повністю відпрацює плановий ресурс.
Зменшення шуму при роботі системи охолодження
Роботу системи охолодження супроводжують два основних джерела звуку - електродвигун і лопаті вентилятора. Рухомий в повітроводі потік створює незначний шум.
Головним джерелом звуку в електродвигуні є підшипники. Тому слід застосовувати спеціальні малошумні підшипники ковзання з пористої бронзи. В колекторних двигунів шум відбувається при терті щіток про колектор.
Особливо слід звернути увагу на спосіб кріплення електродвигуна відцентрового вентилятора. Звук мотора, приєднаного до корпусу "равлики", посилюється за рахунок звукового резонансу. Тому його слід кріпити до корпусу РОЗУМ. Для масивного шасі мотор не є сильним вибровозбудителем, а резонансна частота корпусу за рахунок його габаритів і ваги знаходиться багато нижче обурює частоти. Для зменшення вібрації двигуна на нього слід подавати знижена напруга Ці заходи плюс віброізоляція дозволили повністю позбутися від звукових резонансів електродвигуна.
Сильний звук створюється при обертанні крильчатки. Тому наступне завдання - зменшити швидкість зустрічі лопатей з повітрям. Ця проблема успішно вирішується за рахунок застосування відцентрового вентилятора. Звук роботи осьового вентилятора, установленого на виході з системи охолодження, безперешкодно поширюється в навколишньому просторі. У відцентровому вентиляторі зона роботи крильчатки, де відбувається утворення звукових хвиль, відокремлена від оператора подвійним акустичним екраном. Перший - це корпус вентилятора ("равлик"), другий - стінки корпусу РОЗУМ. Крім того, у відцентровому вентиляторі повітря розганяється при багаторазовому впливі на нього лопатей робочого колеса. Кожна лопать поступово посилює рух потоку, тому швидкість її зіткнення з повітрям і шум менше, ніж в осьовому вентиляторі. Із зменшенням швидкості співудару частота звуку знижується і зміщується в область мінімальної чутливості нашого вуха.
При використанні осьового вентилятора шум зменшується оптимізацією системи обдування. Застосування витяжної системи охолодження з оптимальними параметрами, за порівняно з припливної, дозволить зменшити подачу вентилятора і швидкість лопатей у 2,5…3 рази. Деяке ослаблення шуму можна одержати при розміщенні вентилятора на задній панелі підсилювача [6]. В цьому випадку для оператора корпус підсилювача є акустичним екраном.
Наступний спосіб - застосувати осьовий вентилятор можливо більшого діаметру, але зменшити швидкість обертання крильчатки. (При цьому швидкість проходу повітря через лампу залишається незмінна).
Повністю звукові перешкоди при охолодженні не усунути, але грамотно виготовленому РОЗУМ вони вкрай незначні. Вищевказані способи дозволять досягти хороших результатів з будь-якими лампами.
Висновки за результатами випробувань
1. Для охолодження лампи найбільш ефективно застосування одного вентилятора з достатньою подачею. Використання двовентиляторної системи невиправдано.
2. Внаслідок особливостей в організації повітряного потоку осьовий вентилятор створює прямоточний потік і більш ефективно працює у витяжній системі охолодження, а відцентровий вентилятор - в припливній системі охолодження.
3. За результатами випробувань систем охолодження визначені два найбільш ефективні конструкції.
За сукупністю всіх параметрів кращою є припливна система охолодження з соосным потоком від відцентрового вентилятора. Тут забезпечуються максимальна ефективність вентустановки, мінімальний шум, а також надійна робота вентилятора, так як він подає холодне повітря. Недоліки - складність монтажу у вхідному відсіку, мала поширеність необхідних вентиляторів і електродвигунів на ринку комплектуючих та висока їх вартість.
Другим варіантом є витяжна система охолодження з осьовим вентилятором. Її недоліки - підвищений рівень шуму і нагрівання вентилятора. А перевага - мінімальні габарити і багаторазове спрощення монтажу. Крім того, осьові вентилятори значно двшевле, ніж відцентрова установка, і на ринку комплектуючих можна легко знайти необхідні типорозміри.
Виправдані обидві системи охолодження, Остаточний вибір буде залежати від наявності комплектуючих, компонування підсилювача і думки автора конструкції.
Захист лампи від перегріву
Метал і кераміка мають різний коефіцієнт теплового розширення. При перевищенні максимальної допустимої температури лампи механічні напруги, викликані розширенням, можуть перевищити межу міцності кераміки. Виникли внаслідок цього мікротріщини призведуть до швидкої втрати вакууму.
Захист лампи при відмові вентустановки в професійних РОЗУМ проводиться з допомогою датчика повітряного потоку. При відсутності охолодження спрацьовують його аэроконтакты і автоматика знеструмлює лампу. Як аэроконтактов частіше всього застосовується геркон, а його спрацьовування досягається за рахунок мініатюрного магніту, закріпленого на рухомій пластини, яку повертає повітряний потік.
Зазначена захист має два недоліки: вона не захищає лампу від перегріву при розладі П-контура і при охолодженні малогабаритних ламп витрата повітря буде недостатнім для спрацювання механічного датчика.
Якщо не вдалося домогтися надійного спрацьовування аэроконтактов, можна застосувати релейну схему захисту (рис. 11).
При обриві ланцюга електродвигуна керуюче реле К1 знеструмлюється, контакти К1.1 замикаються і включають виконавче реле К2, яке контактами К2.1 вимикає лампу. Про спрацьовуванні захисту сигналізує світлодіод VD2. Після усунення обриву струм в ланцюзі електродвигуна викликає спрацьовування К1, контакти К1.1 розмикаються і схема захисту переходить в початковий стан. При перевищенні струму в ланцюзі двигуна перегорає плавкий запобіжник FU1, а потім схема захисту спрацьовує, як при обриві.
Аварійна зупинка вентилятора може статися внаслідок його відмови або при відключення електроенергії.
У цьому випадку універсальним засобом захисту від перегріву є наявність окремого аварійного вентилятора, який розташований в одному корпусі з батарейками. При зупинці штатного вентилятора оператор встановлює аварійний вентилятор на корпус підсилювача над воздуховодом і охолоджує лампу протягом 5 хвилин, як цього вимагає інструкція [1 ].
При наднормативний тепловиділенні на аноді (наприклад, із-за розладу П-контура) номінальної подачі повітря буде недостатньо. Для захисту лампи цьому випадку слід постійно контролювати її максимальну температуру. Точка найбільшого нагрівання розташована у верхній внутрішній частині анодного радіатора. При постійному режимі роботи вентустановки температура повітря за анодом і температура анода знаходиться в строго певній залежності (див. рис. 6). Отже, більш просто контролювати температуру анода, а температуру повітря за анодом.
Після монтажу системи охолодження необхідно дослідним шляхом одержати дані температурного поля за анодом. Потім термодатчик, температура спрацьовування якого може бути 70… 120 °С, міститься у відповідній точці воздуховода.
При замиканні контактів термодатчика SA2 спрацьовує реле К2 і контакти К2.1 відключать лампу (рис. 11). Контакти SA2 після спрацьовування залишаються замкненими ще деякий час, поки відбувається відведення тепла від анода. Про спрацьовування захисту сигналізує світлодіод VD2. Після охолодження лампи сама схема захисту повертається у вихідне стан.
Розміщення системи охолодження в корпусі підсилювача
В підсилювачах традиційно застосовується горизонтальний корпус типу "DESK ТОР". За цієї причини історично склалася і раціональна для старих скляних ламп компонування "автоматично" перенесено на обдувные лампи. Для збереження традиційної конструкції і спрощення монтажу вентустановки використані паралельне включення малогабаритних ГУ-74Б (або ГУ-91Б) і припливна схема обдування з боковим потоком. Але з-за великих втрат при повороті повітря ця схема не приваблива для потужних ламп (див. табл. 6).
Підсилювач заданої потужності завжди простіше і дешевше зробити на одній великій лампі. Тому компонування потужного підсилювача повинна забезпечувати найбільш монтаж ефективної системи охолодження.
Щоб виконати цю вимогу, необхідно відмовитися від традиційного горизонтального корпусу DESK ТОР", а використовувати вертикальний корпус типу "MINI-TOWER". В ньому успішно розміщується найефективніша система охолодження з соосным потоком відцентрового вентилятора або найбільш проста витяжна система охолодження з осьовим вентилятором (рис. 12).
Література
Автор: Ст. Кляровский (RA1WT), р. Великі Луки